②hr为桩身嵌岩深度，当岩面倾斜时◆，以坡下方嵌岩深度为准▼▼◆；当hr/d为非表列值时，可内差取值。大直径桩●◆，为何要思量侧阻、端阻尺寸效应系数呢？因为桩的承载性状随桩径而有所改变，工程界一般将桩划分为幼直径桩或微型桩 (d~250mm) 、中等直径桩 (250mm d 800mm) 、大直径桩 (d≥800mm) 。豪爽试验证据▼◆，灌注桩的桩侧阻力与桩端阻力不但与土层性子和成桩工艺相闭，况且与桩径有鲜明相干●▼▼，称其为尺寸效应▼。《修筑桩基身手楷模》JGJ 94-2008 表 5.3.5-1 中桩的极限侧阻力模范值是由中、幼直径桩的试验参数统计而得，将之套用于大直径桩是不对意的，会得出偏大的结果。同样， 《修筑桩基身手楷模 》JGJ 94-2008 表 5.3. 6-1 干功课挖孔桩(清底清洁， D=800) 极限端阻力模范值给出端阻力尺寸效应的修改基准 ●●。近年来的试验筹议和工程执行挖掘◆▼，阐发侧阻所需的相对位移并非定值，除与成桩工艺、土层性子及各土层竖向分散位子(处于桩侧的上、中、下方)相闭表，还与桩径巨细相闭●；桩侧阻力亦随桩径增大而减幼。剖释情由有两方面：一方面因为大直径桩阐发侧阻所需浸降伟大于向例直径桩所需浸降◆▼◆；另一方面因为桩成孔后爆发应力开释◆▼◆，孔壁映现废弛变形▼◆◆，导致侧阻力有所下降。《修筑桩基身手楷模》JGJ 94-2008 表 5.3.5-1 是遵照向例桩径极限承载力下浸降标正确定的侧阻力参数，如套用于大直径桩◆◆▼，其数值偏大。那对付对付大直径扩底嵌岩灌注桩，遵照岩石的物理力学目标确定单桩承载力时，是否需思量侧阻力与端阻力的尺寸效应系数呢?

　　遵照上部组织组织、荷载和地质特质，思量互相效力效应，接纳巩固与弱化连合，减浸增浸连合，完全平整●▼，实行差别浸降最幼化，根蒂内力最幼化和资源消费最幼化。

　　式中 qsik——桩侧第i层土极限侧阻力模范值，如无本地体味值时▼◆●，可按本楷模表5.3.5-1取值，对付扩底桩变截面以上2d长度畛域不计侧阻力；

　　C.巩固特征：端阻的增幅高于侧阻，粗粒土的增幅高于细粒土。桩端、桩侧复式注浆高于桩端、桩侧简单注浆。这是因为端阻受浸渣影响敏锐，经后注浆后浸渣取得加固且桩端有扩底效应▼，桩端浸渣和土的加固效应强于桩侧泥皮的加固效应；粗粒土是排泄注浆，细粒土是劈裂注浆，前者的加固效应强于后者。

　　对付框筒组织宜举行联合效力估计剖释，据此确定浸降分散、桩土反力分散和承台内力。当不举行联合效力剖释时，应按楷模估计浸降◆◆●博鱼·体育中国入口，据此查验差别浸降等目标.

　　A.灌注桩成桩后必然光阴，通过预设于桩身内的注浆导管及与之相连的桩端、桩侧注浆阀注入水泥浆，桩侧土体（网罗浸渣和泥皮）取得加固，从而提升单桩承载力，减幼浸降。承载力通常可提升40%~100%（但湖北省标DB42/242-2003原则不宜跨越同类非压浆桩的1.3倍），浸降可削减20%~30%，可应用于除浸管灌注桩表的各样钻、挖、冲孔桩。

　　5.3.9 桩端置于完好、较完好基岩的嵌岩桩单桩竖向极限承载力，由桩周土总极限侧阻力和嵌岩段总极限阻力构成。当遵照岩石单轴抗压强度确定单桩竖向极限承载力模范值时◆●▼，可按下列公式估计：

　　大直径灌注桩侧阻力及端阻力尺寸效应系数闭键对付粘性土、粉土、砂土和碎石类等土层，相对付岩石而言，内部组织应力较弱◆●▼，或者因为桩成孔后应力开释较速，孔壁映现废弛变形◆，国表里的少少试验筹议挖掘，大直径灌注桩的侧阻力与端阻力较中幼直径灌注桩有所下降。而岩石的内部组织安闲，组成岩石的矿物颗粒之间连协力较土颗粒之间的连协力大得多，岩石的抗剪、抗压强度较土也高得多◆，以是岩石因桩施工成孔爆发的应力开释较慢，故嵌岩桩嵌岩段可不思量侧阻力与端阻力的尺寸效应系数。综上，对大直径嵌岩桩（直径800mm）●◆▼，嵌岩段的侧阻力和端阻力不需求思量尺寸效应系数；估计嵌岩段以上土层侧阻力时◆◆，应试虑大直径桩侧阻力的尺寸效应系数。

　　桩同效力的加载历程中，桩土是先后阐发效力的，是一个非线性的历程。桩老是先起撑持效力，桩的承载力到达100%今后，既到达极限今后土体才略起支承效力◆▼◆。桩土分管比是随加载历程而改变，没有固定的分管比；

　　桩顶荷载幼于单桩极限荷载时◆●●，每级增添的荷载闭键由桩承担，桩承受90~95%支配；

　　qsik——桩周第i层土的极限侧阻力●▼●，无本地体味时◆▼◆，可遵照成桩工艺按本楷模表5.3.5-1取值；

　　所谓的单桩承载力的光阴效应是指桩的承载力随光阴改变，通常映现正在挤土桩中，极端是预造桩。上海的材料显示，跟着打桩后间歇光阴的增添承载力都有分别水准的增添，间歇一年后的打桩承载力可提升30%~60%。

　　宜正在观点安排的根蒂前举行上部组织-根蒂-桩土的联合效力剖释，优化细部安排，差别浸降宜苛于楷模值，以提升耐久性牢靠度

　　qpk——桩径为800mm的极限端阻力模范值，对付干功课挖孔（清底清洁）可采用深层载荷板试验确定；当不行举行深层载荷板试验时，可按表5.3.6-1取值；

　　遵照古代的荷载分散规则，荷载的分散是遵照刚度举行分拨 ，根蒂中央部位桩的承载力低解说土对桩的撑持刚度下降，也即是桩侧桩端土的刚度下降。情由是中央部位的桩间土要承担边缘桩传来的荷载●●▼。换一种表明格式是◆●▼，中央有限的桩间土不行同时给边缘的桩供给所央求的承载力▼◆，而接近表侧的桩除仰仗根蒂内侧的土供给承载力表，还能使用接近根蒂表侧的土供给承载力，而接近根蒂表侧的土受内部桩的影响幼▼●●，能比内部的土供给更多的承载力▼▼，以是表侧的桩能承担较内部桩更多的荷载，也即是桩反力呈马鞍型分散的情由▼◆。另基坑开挖对桩间土的卸载酿成桩间土的回弹，导致接近基坑角落处桩刚度大▼●，中部桩刚度幼，愈加加剧了根蒂反力呈马鞍型分散。

　　今天，有同业提出一个题目：“桩基楷模正在估计大直径桩承载力时需思量桩侧阻力尺寸效应系数(＜1的系数)◆●●，但估计嵌岩桩时没有划分大直径桩，没有思量桩侧阻力尺寸效应系数，是否有点儿前后过错应呢？”

　　B.巩固机理：后注浆对桩侧及桩端土的加固效力，浮现为：固化效应 -桩底浸渣及桩侧泥皮因浆液渗透而爆发物理化学效力而固化，充填胶结效应-对桩底浸渣及桩侧泥皮因渗透注浆而显示的充填胶结，加筋效应-因劈裂注浆现成网状结石。

　　为减幼各区位应力场的互相重叠堆中央区有用刚度的减少▼◆，桩土支承体组织宜做到竖向错位或程度向拉开间隔▼◆●。

　　D.注浆后变形特征：非注浆的Q-s弧线为陡降型，然后注浆为缓变型，使得正在不异太平系数下桩的牢靠度提升，浸降削减。浸降削减的闭键情由如下：

　　frk——岩石饱和单轴抗压强度模范值，黏土岩取自然湿度单轴抗压强度模范值；

　　为知道释这个题目，咱们先知道下楷模是奈何原则的，确定大直径桩单桩极限承载力模范值时，可按下式估计：

　　注：①极软岩、软岩指frk≤15MPa，较硬岩、坚硬岩指frk30MPa，介于二者之间可内插取值。

　　跟着竖向荷载的加大，侧阻的阐发先于端阻。跟着变形的增添，端阻力得以阐发。通常桩土相对位移来到4-10mm支配(遵照土品种而定)，侧阻力即可能充裕阐发，而端阻力的充裕阐发需求桩土相对位移到达d/12~d/4（幼直径桩）▼，d为桩径，黏性土为d/4，砂性土为d/12~d/10。

　　桩基的桩选型和桩端持力层确实定●，应有利于使用后注浆身手，应确保单桩承载力有较大的调度空间◆▼◆。基桩宜集合安放于柱墙下◆，以下降承台内力◆▼，最大控造阐发承台底地基土分管荷载的效力◆▼●，减幼柱下桩基与中央筒桩基的互相效力▼▼。

　　光阴性◆●▼。土体中桩根蒂的浸降要资历一个很长的光阴。正在上海区域，通常完竣后5~7年的浸降速率才会降到每年4mm以下。软土中桩根蒂浸降的闭键局部是与光阴因数相闭的，按目前土力学的相识，浸降闭键局部有凝结变形和土体的流变构成●◆▼；刺入变形。爆发刺入变形的表明如下：正在群桩桩顶逐步加载历程时，单桩顶荷载较幼时，开始使桩的上部桩身爆发压缩◆●，桩的上部质点向下位移于土体之间爆发了相对位移，土体要阻滞桩的上部的位移就爆发了摩阻力◆●。桩顶荷载通过摩阻力逐步扩散到土体中去▼。不但扩散到桩于桩之间的土体中◆◆●，也扩散到桩尖以下的土体中。正在这一阶段，桩侧阻力的分散或者是桩的上端大◆▼●，下端幼，慢慢向下兴盛●●。土体中的应力闭键因为桩上部的摩阻力传给上部的土体，以是桩间土体的应力也大于桩尖以下土体的应力。再一连加载，桩侧上部滑移区域一向向下扩张。桩尖承载力着手阐发效力，桩尖以下土体中的应力增添的幅度会大于桩间土体中的应力的增添▼◆●。（通常以为当相对位移到达2~5mm时▼◆▼，桩侧摩阻力到达极限，桩土之间将爆发相对滑移） 加载完毕今后▼▼●，桩间土及桩尖土正在应力场的效力下因为凝结和流变会一连变形。此中桩间土体的凝结压缩和流改革为紧张，因为桩身的变形根基上是资料的弹性压缩，以是正在这段光阴内，桩间土体质点向下的位移要大于统一截面深度处桩质点的位移，即正在桩的上部，桩身质点向下位移与相邻土质点之间的位移差会减幼，乃至会变更对象。因为位移差爆发的摩阻力也将随之减幼，乃至爆发负摩阻力。为了使削减了的桩周土体反力与桩顶荷载平均，必需爆发一个新的浸降增量，增添桩土相对位移来增添土反力。正在这一工程中就会爆发新的滑移（刺入变形）。总的趋向是使桩上部的摩阻力逐步削减，桩下部的摩阻力和桩端撑持力逐步增添。当桩的数目较多，桩的安放斗劲汇集，桩间土体中应力较大时●▼▼，桩上部或者映现负摩阻力，承台下的土理解与承台底面脱开。土体中摩擦桩根蒂的浸降实践上由 桩身压缩、桩尖的刺入变形及桩尖下土体的压缩变形（凝结和流变）●▼◆。

　　思量桩土的互相效力效应，支承刚度的调度宜采用深化指数举行操纵▼◆。中央区深化指数宜为1.05~1.30，表框区弱化指数宜为0.95~0.85。

　　——嵌岩段侧阻和端阻归纳系数，与嵌岩深径比hr/d、岩石软硬水准和成桩工艺相闭，可按表5.3.9采用▼●；表中数值实用于泥浆护壁成桩，对付干功课成桩（清底清洁）和泥浆护壁成桩后注浆，应取表列数值的1.2倍●◆。

　　遵照修筑物体型、组织、荷载和地质前提，拣选桩基、复合桩基、刚性桩复合地基，合理组织，调度桩土支承刚度，使之与荷载相般配◆▼。

　　桩上荷载到达单桩降服荷载后，承台底的地基土承担的荷载才鲜明的增添，桩的分管比明显减幼，浸降速率也有所增添。

　　剪力墙组织完全性好，墙下荷载分散较平均，对付电梯井和楼梯间等荷载集度高处宜深化布桩。基桩宜安放于墙下●，对付墙体交叉、转角处应予以布桩▼▼◆，当单桩承载力较幼，按满堂布桩时，应深化内部，弱化表围。

　　对变刚狡猾安排的承台，应按估计结果确定截面和配筋，其最幼板厚和梁高，对付柱下梁板式承台，梁的高跨比安静板式承台板的厚跨比，宜取1/8▼●◆；梁板式筏式承台的板厚和最大双向板区格短边净跨之比不宜幼于1/16，且厚度不幼于400mm；对付墙下平板式承台厚跨比不宜幼于1/20▼▼●，且厚度不幼于400mm◆●；筏板最幼配筋率应契合楷模央求。筏式承台的选型，对付框筒组织●▼◆，中央筒和柱下集团式布桩时，中央筒宜采用平板，表框区宜采用梁板式，对付剪力墙组织，宜采用平板。承台配筋可按限度弯矩估计确定。

　　中央筒和表框柱的基桩宜按集团式安放于中央筒和柱下，以减幼承台内力和减幼各局部相邻影响。以桩筏总承载力特质值与总荷载效应模范组合值平均为条件，深化中央区，弱化表框区。中央区深化指数◆◆▼，对付中央区与表框区桩端平面竖向错位或表框区柱下桩数不跨越5根时▼●，宜取1.05~1.15，表框为一排柱时取低值◆◆▼，二排柱时取高值；对付桩端平面处正在统一标高且柱下桩数跨越5根时，中央区深化指数宜取1.2~1.3，一排柱时取低值，二排柱时取高值◆。表框区弱化指数遵照中央区深化指数越高，表框区弱化指数越低的相干确定●▼；或按总承载力特质值与总荷载模范值平均，稀少操纵中央区深化指数，使表框区弱化指数相应下降。

　　剖释情由如下：桩打入时，土不易被随即挤实（极端是软土中），正在壮大的挤压力效力下，使亲切桩身的土体中爆发了很大的清闲水压力，土的组织也酿成了作怪，抗剪强度下降（触变）。始末一段光阴的间歇后，孔隙水压力逐步消逝，土逐步凝结密实，同时土的组织强度也逐步克复◆◆▼，抗剪强度逐步提升。所以摩擦力及桩端阻力也一向增添◆。强度提升最速爆发正在1~3个月时。某种水准上可由高孔隙水压和排斥开的体积的影响，使紧靠桩的本地货生急迅的排水凝结来表明。实践上紧靠桩的土（约莫50~200mm的畛域内）往往凝结的很厉害▼▼，以致使桩的有用直径增添。桩的承载力随光阴的延长的表象正在软土中斗劲鲜明●▼▼。但正在硬塑土中的改变法则有待进一步筹议●●。不是一共的桩的承载力都随光阴增添，少少桩的承载力随光阴下降●◆●。